5kW光伏逆变电源DC-DC模块的设计

摘要：介绍了5kW光伏逆变电源直流模块主电路和控制电路的设计，对主变压器、主开关管、输出二极管和谐振电容、电感参数进行了计算，得出了仿真波形。 叙词：电源，移相全桥，零电压开关，UC3879 Abstract：The main circuit and control circuit design of the DC-DC module in this power supply is introduced. Giving the calculation of the main transformer、main ON-OFF 、output diode 、resonant capacitor and inductance, also the emulation waves. Keyword：Power Supply, Phase-shifted and Full Bridge, Zero-Voltage-Switching, UC387
0 引言

　　光伏户用电源系统，由光伏阵列、充电控制器、蓄电池放电控制器和逆变电源五部分组成。如图1所示。

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　　图1　 光伏逆变电源系统结构框图
　　目前光伏逆变电源多采用高频变换，通过高频DC-DC变换技术，先将低压直流变为高频低压交流，经过高频变压器升压后再整流成高压直流，若对其进行正弦变换，即可得到50Hz、220V正弦波交流电。但因采用高频变换，因而体积小、重量轻、噪音小、效率高。

　　随着谐振开关电源的发展，谐振变换也被用在逆变电源系统中，即构成了谐振型高效逆变电源。该逆变电源是在DC-DC变换中采用了零电压开关技术，因而开关损耗基本上可以消除，即使当开关频率超过1MHz以上后，电源的效率也不会明显降低。本文选用移相控制全　桥零电压开关PWM变换器作为DC-DC升压环节。本设计就针对DC-DC模块进行详细设计。

设计指标如下：
1。输入直流电压44V~48V；
2。输出直流电压为350V，输出电流14A；
3。最大输出功率：5000W；

1　主电路设计

1.1 主电路拓扑

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图2　 Phase-shifted FB ZVS主电路拓扑

　　图2是移相控制全桥零电压开关PWM变换器电路原理图。其中，Vin 为输入直流电压，D1-D4分别为Q1-Q4的内部寄生二极管，C1-C4分别为Q1-Q4的寄生电容或外接电容，Lr是谐振电感，它包括变压器的漏感。Q1和Q2组成的桥臂为超前桥臂,Q3和Q4组成的桥臂为滞后桥臂。开关频率为100KHZ。

1.2　高频变压器原副边变比

　　为了在规定的输入电压范围内能够输出所要求的电压，变压器的变比应按最低输入电压Vin选择。考虑到移相控制存在副边占空比丢失现象，选择副边占空比为0.85，则可技术出副边电压Vsec(min)为：　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　

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其中，V0是输出直流电压，VD是输出整流二极管的通态压降，VL是输出滤波电感上的直流压降。故变压器原副边变比为：600)this.width=600" border="0" />

，选择变比为 K=1/10。

1.3　主功率管的选择

　　本直流升压环节选用MOSFET作为功率开关管来构成全桥电路。由于输入直流电压最大值为48V，原边电流最大值为600)this.width=600" border="0" />

。根据经验，此升压电路功率开关管选用FAIRCHILD公司的FQA160N08,其漏源电压为80V，正常漏极电流为160A。其沟道电阻Rds(on)=0.0056Ω。

1.4　谐振电容[!--empirenews.page--]

　　谐振电容的选择应考虑下述因素：为了在任意时均能实现各桥臂的零电压关断，Vin应取最小值Vin(min)；考虑到满载时实现零电压关断；负载电流为1.5A时滤波电感Lf的电流 临界连续。也就是说， 的脉动量Δ 为3A。要实现开关管的零电压关断，谐振电容充放电时间必须大于开关管关断时间，即：600)this.width=600" border="0" />

。其中，Cr是谐振电容，I是各桥臂关断时原边电流的大小，Vin是输入直流电压。在满负载时，600)this.width=600" border="0" />

，开关管FQA160N08的关断时间

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1.5　谐振电感值

　　为了实现滞后桥臂的零电压开关，必须满足下式：600)this.width=600" border="0" />

　。其中Lr是谐振电感，I是滞后桥臂开关管关断时原边电流的大小，Ｃd5 是开关管漏源极电容，Vin是输入直流电压。

　　谐振电感的选择应考虑下述因素：为了在任意时均能实现滞后桥臂的零电压开关，Vin应取最大值Vin(max)；考虑到1/3以上满载时实现零电压开关；负载电流为1.5A时滤波电感Lf的电流 临界连续。也就是说，

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的脉动量Δ           600)this.width=600" border="0" />

为3A。
在1/3负载时， 600)this.width=600" border="0" />

，开关管的漏源极电容 600)this.width=600" border="0" />

。

1.6　高频变压器设计

　　根据变压器的温度、功率及频率，选择EE90磁芯，有效截面积为Ae=4.19cm2,磁芯窗口面积为Aw=6.08cm2。则原边绕组匝数为：ΔΒ 为磁感应增量，ton为一次侧导通脉冲时间

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　　为了在任意输入电压时能够输出所要求的电压，变压器的副边匝数应按最低输入电压Vin(min)选择。同时应考虑副边占空比的丢失和死区影响，实际确定副边最大占空比　　Dsec(max)。所以副边绕组匝数为：

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其中VO为输出电压，VD为二极管的管压降，VL为滤波电感的直流压降。

1.7　输出滤波电感的电感量

　　在设计变换器输出滤波电感时要求输出滤波电感在某一个最小电流 时保持连续。电感Ｌf的最小值应为：

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　　在工程设计时，一般的经验算法是要求输出滤波电感电流的最大脉动量ΔImax为最大输出电流的20%，也就是说在输出满载电流的10%的条件下，输出滤波电感电流应该保证连续。那么上式中的 600)this.width=600" border="0" />

。由于输入电压是变化的，为了保证滤波电感电流的最大脉动量不超过最大输出电流，上式中的Vin取Vin(max)。全桥变换器的开关频率为fs，副边整流后的方波电压的频率为2fs，即上式中 =2fs。这样，上式可改成下式：
　

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1.8　输出整流二极管的选择

　　本电源的开关频率为100kHz，输出整流二极管应选用超快恢复二极管。对于本电路而言，整流管上承受的最大反向电压为Vbr=Vin/K=48*10=480V。在整流管开关时，有一定的电压振荡，因此要考虑裕量，可以选用600V的整流二极管。整流二极管在理想状态下，流过的最大电流等于输出最大电流14A，考虑占空比引起的电流增加和一定的安全余量，可以选用25A的整流二极管。此升压模块采用的是IXYS公司的DSEI30的超快速恢复二极管，额定电压是600V,额定电流是37A。[!--empirenews.page--]

2　控制电路设计

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　图3　 控制电路
　　控制电路采用了专用移相控制器件UC3879（参考文献4），如图3所示。此设计UC3879采用了电压型PWM控制方式。其中包括过流保护电路，输出电压反馈可调控制电路以及蓄电池欠压保护电路。

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　图4　 驱动电路
　　UC3879输出的OUTA，OUTB，OUTC，OUTD4路信号再通过门控隔离驱动而设计的光耦隔离驱动电路集成芯片TLP250组成了驱动电路，如图4所示，四组分别驱动Q1-Q4开关管，需要3个20V辅助电源， OUTA/OUTB，OUTC/OUTD相位互补，OUTA(OUTB)分别超前OUTC(OUTD)一定的移相角。辅助电源是由蓄电池、UC3844、TL431所组成的自反激式变换器。

3　仿真结果

经过仿真实验后，结果如下：

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　　曲线1代表副边电压波形，曲线2代表原边电压波形，曲线3代表原边电流波形，从曲线2和曲线3 的比较可以看出，当原边电流从正（或负）方向变化到负（或正）方向时，副边存在占空比丢失（图中垂直虚线表示）。

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曲线4为Q3的驱动波形，曲线5 为其漏－源电压波形。从中可以看出，当驱动电压变为正方向时，其漏源电压已经为零了，其内部寄生的反并联二极管已经导通，此时开通MOSFET就是零电压开通。而在开关管关断时，由于谐振电容的存在，使它是零电压关断。因此该移相控制方式实现了开关管的零电压开关。

4　结语
本文介绍的全桥移相ZVSPWM的DC-DC模块开关管实现了ZVS，但副边存在占空比的丢失，一般需采用以下两种方法解决：① 采用辅助网络增强滞后桥臂实现ZVS的能力；② 采用饱和电感的办法。还需要做进一步研究。